Гравитационные методы обогащения полезных ископаемых в жидкой среде основываются на процессах разделения твёрдых частиц по их удельному весу, форме, размерам под действием силы тяжести, архимедовой силы, силы сопротивления, силы трения, центробежных сил и т.д.
Закономерности равномерного падения изолированного твёрдого тела в неограниченной среде только частично освещают явления, наблюдаемые в процессах обогащения. При массовом движении частиц в обогатительных аппаратах возникают сложные гидродинамические условия движения жидкости. Вследствие наличия в аппаратах и машинах турбулентных режимов происходит перемешивание частиц в продольном и поперечном направлениях. При этом каждая частица испытывает влияние других частиц. Знание закономерностей стеснённого движения массы частиц в среде важно при решении многих практических задач в области гравитационного обогащения, гидротранспорта и процессов, протекающих в «кипящем» слое.
В практике обогащения различают стеснённое осаждение частиц в ограниченной среде и псевдоожижение слоя материала, когда при известной скорости восходящего потока слой материала переходит в текучее состояние, т.е. приобретает подвижность.
Конструкция шлюза для промывки золота
Известно, что твёрдое тело можно рассматривать как часть жидкости с большей или меньшей вязкостью (Старовойтов, 1999). Известно также, что прилагаемое ускорение как бы «укрупняет» зёрна минералов, причём чем они тоньше, тем этот эффект выше (Богданович, 1997). Известно уравнение общего случая для сплошных сред. Это уравнение в любом случае имеет тот же физический смысл: сохранение момента импульса для реальной жидкой среды (Фейнман и др., 1977).
Понятие «частица является частью ветви потока сплошной среды» означает для конкретной частицы то, что чем больше у неё момент импульса и чем она тяжелее, тем она меньше в потоке сплошной среды, и, чем меньше момент импульса и чем она легче, тем она большей крупности. Непроницаемая для менее тяжёлых частиц оболочка в виде постели из достаточно тяжёлых частиц возникает из-за того, что достаточная крупность менее тяжёлых частиц в толще ветви потока сплошной среды не позволяет проникнуть через постель из достаточно мелких и достаточно тяжёлых частиц. Предполагается, что при любом повороте оси вращения ветви потока сплошной среды, по закону сохранения момента импульса, частица начинает вращаться то вокруг одной оси, то вокруг другой и, плюс, вокруг собственной оси и имеет в таком независимом закрученном потоке реальной жидкой среды траекторию в виде растянутой пружины. При этом более тяжёлые частицы образуют внешний слой ветви потока сплошной среды в виде «вращающегося резинового шланга». А недостаточно тяжёлые частицы находятся в толще такой ветви потока сплошной среды по причине разной вязкости оболочек из воды у лёгких и тяжёлых частиц, имеют такую же траекторию движения и выносятся в процессе обогащения на слив по пути наименьшего сопротивления.
Применение способа доизвлечения мелких тяжёлых минералов и металлов в процессе промывки и грохот-шлюз для его осуществления имеют следующие преимущества: повышение эффективности извлечения мелких частиц ценного компонента при высокой производительности процесса промывки с получением концентрата в виде чёрного и серого шлиха. Способ обогащения включает улавливание тяжёлой фракции в отверстия грохота для дальнейшей промывки в одинаковых составных улавливающих частях шлюза; разгон потока пульпы на шлюзе при снижении общей скорости потока при прохождении составных улавливающих частей шлюза; воздействие на разделяемый материал в каждой составной улавливающей части шлюза потоком пульпы с получением взвешенной тяжёлой фракции с равномерно распределённой жидкой и твёрдой фазой по всей улавливающей части шлюза, в каждой составной улавливающей части шлюза, выделение более тяжёлой фракции.
ДЕЛАЮ МИНИ-ДРАГУ
Для реализации принципа ограничения максимальной крупности обогащаемых песков использовалась конструкция плоского специального грохота, обеспечивающего грохочение материала в водном потоке 6-8 мм и регулируемый вывод подрешётной фракции на обогащение. Верхнее расположение рифлей под листом грохота в каждой составной части трафарета улучшает промывистость тяжёлой фракции и поддержание её во взвешенном состоянии за счёт обратного отвода частичек с водой через отверстия наверх грохота на последней по длине части каждой составной части трафарета за счёт перепада скоростей потока.
Отверстия листа грохота служат для лучшего расслоения как подрешётного, так и надрешётного потоков пульпы на лёгкую и тяжёлую фракции. Частицы ценного тяжёлого компонента улавливаются в ячейках резиновых ковриков, расположенных под каждой составной частью трафарета.
При проведении промышленных сезонных испытаний на полигоне ежесменно фиксировались: извлечение, выход, количество золота. Проводился контроль потока пульпы по скорости, производительности и разжиженности. Полученные экспериментальные данные наглядно показали прямую зависимость извлечения золота от скорости осаждения при стеснённом падении частиц выраженной формулами:
где Vкон — конечная скорость стеснённого падения частиц золота, Vнач — начальная скорость частиц золота в потоке пульпы подаваемой на шлюз, к — поправочный коэффициент, Pкон — количество извлечённого золота, Pисх — количество золота в исходной пульпе (рис. 1).
Полномасштабное сезонное применение вышеописанной технологии доизвлечения мелкого золота проводилось на месторождении россыпного золота р. Уургайлыг (Тува), в котором мелкая фракция золота составляла 81 %. Доизвлечено порядка 8 кг золота. Конечным продуктом являются богатые гравитационные концентраты шлюза мелкого наполнения и сокращённый концентрат шлюза глубокого наполнения. Съём и доводка концентрата шлюзов глубокого и мелкого наполнения осуществлялась два раза в сутки с кратковременной остановкой работы промприбора путём сокращения концентратов пробуторкой с последующей загрузкой в специальные контейнеры и обработкой на ШОУ.
В заключении следует отметить, что разработанные способ, устройство и технология дают возможность извлекать мелкое и тонкое золото при переработке россыпных и техногенных месторождений золотосодержащего минерального сырья. Полученные экспериментальные данные наглядно показали прямую зависимость извлечения золота от скорости осаждения при стеснённом падении частиц. Возможность доизвлечения ценных тяжёлых компонентов и улучшение технологических параметров на действующих горнообогатительных комбинатах (ГОК) с включением в их схемы компоновки оборудования, реализующего вышеописанные изобретения.
1. Бурдин В.Н., Малишевич Г.И., Бурдин Н.В. Физико-технические основы технологии промывки золотосодержащих песков месторожденияреки Уургайлыг (Тува). /Состояние и освоение природных ресурсов Тувы и сопредельных регионов Центральной Азии. Геоэкология природной среды и общества. / (научные труды ТувИ-КОПР СО РАН), Кызыл, ТувИКОПР СО РАН, 2005. с. 136-141.
Источник: expeducation.ru
Угол наклона шлюза для промывки золота
технология
обогащение
извлечение
Гравитационные методы обогащения полезных ископаемых в жидкой среде основываются на процессах разделения твёрдых частиц по их удельному весу, форме, размерам под действием силы тяжести, архимедовой силы, силы сопротивления, силы трения, центробежных сил и т.д.
Скорость падения частиц относительно жидкости определяется соотношением следующих действующих на частицы сил: силы тяжести, подъёмной (архимедовой) силы, гидродинамического сопротивления жидкости и сил механического взаимодействия частиц при их соприкосновении. Сила тяжести (вес), направленная вниз, определяется объёмом V и плотностью ρ0 частицы: , где g — ускорение свободного падения.
Подъёмная (архимедова) сила, направленная вверх, равна , где — плотность жидкости.
Гидравлическое сопротивление зависит от размеров и формы частиц, плотности и вязкости жидкости, скорости и ускорения частицы относительно жидкости, а в условиях стеснённого падения — и от расстояния между частицами.
Закономерности равномерного падения изолированного твёрдого тела в неограниченной среде только частично освещают явления, наблюдаемые в процессах обогащения. При массовом движении частиц в обогатительных аппаратах возникают сложные гидродинамические условия движения жидкости. Вследствие наличия в аппаратах и машинах турбулентных режимов происходит перемешивание частиц в продольном и поперечном направлениях. При этом каждая частица испытывает влияние других частиц.
Ричардс, Финкей, Хирст, Ханкок, Загустин и др. (см. Справочник по обогащению углей, 1984) исследователи предложили различные эмпирические формулы для определения скорости стеснённого падения частиц. Однако скорости падения частиц, рассчитанные по этим формулам, значительно отличаются от экспериментальных, поэтому они не нашли практического применения.
Большие работы в этой области выполнены П.В. Лященко (см. Справочник по обогащению углей, 1984). Он считал, что стеснённое осаждение частиц сопровождается двумя видами сопротивления гидродинамическим или аэродинамическим, и механическим вследствие взаимного трения и ударов частиц. Стеснённое осаждение (по П.В.
Лященко) характеризуется тем, что осаждение частиц происходит в узких каналах (промежутках), образующихся между отдельными частицами, движущимися совместно, и что всё это происходит в ограниченном стенками и дном пространстве.
Знание закономерностей стеснённого движения массы частиц в среде важно при решении многих практических задач в области гравитационного обогащения, гидротранспорта и процессов, протекающих в «кипящем» слое.
В практике обогащения различают стеснённое осаждение частиц в ограниченной среде и псевдоожижение слоя материала, когда при известной скорости восходящего потока слой материала переходит в текучее состояние, т.е. приобретает подвижность.
Коэффициент сопротивления зернистого слоя
Исследованиями П.В. Лященко (см. Справочник по обогащению углей, 1984) установлено, что коэффициент сопротивления при стеснённом падении частицы уменьшается с увеличением степени разрыхления θ взвешенной массы шаров. Им была предложена следующая формула:
, где Ψ — коэффициент сопротивления при свободном падении частицы, θ — степень разрыхления слоя материала.
, где n — показатель степени, который зависит от размера, плотности, формы частиц и от соотношения их размеров.
При числах Re от 0,01 до 1000 показатель степени n изменяется соответственно от 7,6 до 3. Для расчётов он обычно принимается равным 6.
По исследованиям Минца (см. Справочник по обогащению углей, 1984), коэффициент сопротивления выражается формулой , где k — безразмерный параметр, равный , где — плотность жидкости (кг/м 3 ); — сила сопротивления движению одной частицы (Н), μ — вязкость жидкости ((Н·с)/м 2 ); θ — параметр, учитывающий пористость слоя материала.
, где m — пористость слоя материала.
По Леви — коэффициент сопротивления для турбулентных режимов:
где — перепад давления (Па); d — размер частиц (м); — фактор формы частиц; — показатель режима движения; g — ускорение свободного падения (м/c 2 ); m — средняя пористость слоя; L — высота слоя (м); G — массовая (весовая) скорость (кг/(ч·м 2 ).
Показатель режима движения изменяется от 1 (для ламинарного потока) до 2 (для развитого турбулентного режима). В среднем для развитых турбулентных потоков принимается равным 1,9.
Фоменко и Погарцевой экспериментально установлена зависимость коэффициента сопротивления для частиц неправильной формы от числа и представлена кривой и формулой, в которой вместо подставлена скорость (м/с) падения в стеснённых условиях (Справочник по обогащению углей, 1984).
Скорость стеснённого осаждения
Ханкок на основании исследований Хирста предложил следующее выражение скорости (м/с) стеснённого осаждения в зависимости от степени разрыхления слоя материала: , где — конечная скорость свободного падения (м/с); θ — степень разрыхления слоя материала.
По формуле Лященко скорость (м/с) стеснённого падения: ; по формуле Стокса-Эйнштейна:
Рассмотренные формулы дают результаты, близкие к фактическим, для частиц следующих размеров: 0,1-1,25 мм (формула Ханкока); менее 0,2 мм (формула Лященко); более 1 мм (формула Стокса-Эйнштейна); 0,05-12,5 мм (формулы Фоменко и Погарцевой).
Коэффициент равнопадаемости частиц в условиях стеснённого падения определяется с учётом дополнительных сопротивлений падающему телу, создаваемых стеснёнными условиями.
Значение фиктивной плотности среды для породы равно 1470 кг/м 3 . Коэффициент равнопадаемости частиц в стеснённых условиях значительно больше, чем в свободных условиях. Для породы в свободных условиях он равен 3 или близок к этому значению, а в стеснённых условиях равен 12,2, что вполне соответствует шкале классификации, принятой в практике обогащения [1,2].
Известно, что твёрдое тело можно рассматривать как часть жидкости с большей или меньшей вязкостью [3] (Старовойтов, 1999). Известно также, что прилагаемое ускорение как бы «укрупняет» зёрна минералов, причём чем они тоньше, тем этот эффект выше [4] (Богданович, 1997). Известно уравнение общего случая для сплошных сред. Это уравнение в любом случае имеет тот же физический смысл: сохранение момента импульса для реальной жидкой среды [4] (Фейнман и др., 1977).
Понятие «частица является частью ветви потока сплошной среды» означает для конкретной частицы то, что чем больше у неё момент импульса и чем она тяжелее, тем она меньше в потоке сплошной среды, и, чем меньше момент импульса и чем она легче, тем она большей крупности. Непроницаемая для менее тяжёлых частиц оболочка в виде постели из достаточно тяжёлых частиц возникает из-за того, что достаточная крупность менее тяжёлых частиц в толще ветви потока сплошной среды не позволяет проникнуть через постель из достаточно мелких и достаточно тяжёлых частиц. Предполагается, что при любом повороте оси вращения ветви потока сплошной среды, по закону сохранения момента импульса, частица начинает вращаться то вокруг одной оси, то вокруг другой и, плюс, вокруг собственной оси и имеет в таком независимом закрученном потоке реальной жидкой среды траекторию в виде растянутой пружины. При этом более тяжёлые частицы образуют внешний слой ветви потока сплошной среды в виде «вращающегося резинового шланга». А недостаточно тяжёлые частицы находятся в толще такой ветви потока сплошной среды по причине разной вязкости оболочек из воды у лёгких и тяжёлых частиц, имеют такую же траекторию движения и выносятся в процессе обогащения на слив по пути наименьшего сопротивления.
Применение способа доизвлечения мелких тяжёлых минералов и металлов в процессе промывки и грохот-шлюз для его осуществления имеют следующие преимущества: повышение эффективности извлечения мелких частиц ценного компонента при высокой производительности процесса промывки с получением концентрата в виде чёрного и серого шлиха. Способ обогащения включает улавливание тяжёлой фракции в отверстия грохота для дальнейшей промывки в одинаковых составных улавливающих частях шлюза; разгон потока пульпы на шлюзе при снижении общей скорости потока при прохождении составных улавливающих частей шлюза; воздействие на разделяемый материал в каждой составной улавливающей части шлюза потоком пульпы с получением взвешенной тяжёлой фракции с равномерно распределённой жидкой и твёрдой фазой по всей улавливающей части шлюза, в каждой составной улавливающей части шлюза, выделение более тяжёлой фракции.
Потери золота на шлюзах, пропорциональны квадрату скорости потока на них, а нижний предел скорости определяется крупностью обогащаемых песков. Поэтому, снижая максимальную крупность обогащаемых песков и снижая тем самым скорость потока на шлюзах, можно повысить извлечение мелкого золота. Этот способ повышения извлечения мелкого золота на шлюзах, в сочетании с изменением конструкции самих шлюзов успешно испытан в промышленных условиях и его следует широко внедрять.
Для реализации принципа ограничения максимальной крупности обогащаемых песков использовалась конструкция плоского специального грохота, обеспечивающего грохочение материала в водном потоке 6-8 мм и регулируемый вывод подрешётной фракции на обогащение (рис. 1). Верхнее расположение рифлей под листом грохота в каждой составной части трафарета улучшает промывистость тяжёлой фракции и поддержание её во взвешенном состоянии за счёт обратного отвода частичек с водой через отверстия наверх грохота на последней по длине части каждой составной части трафарета за счёт перепада скоростей потока [6-9].
Рис. 1.
Отверстия листа грохота служат для лучшего расслоения как подрешётного, так и надрешётного потоков пульпы на лёгкую и тяжёлую фракции. Частицы ценного тяжёлого компонента улавливаются в ячейках резиновых ковриков, расположенных под каждой составной частью трафарета (рис. 2, 3 (1)).
Рис. 2.
1- скорость потока пульпы в пульпопроводе Vнач м/cек., 2 — диаметр пульпопровода — D мм.
3 — вектор скорости стесненного падения частички золота Vсп., 4 — вектор скорости потока пульпы., 5 — вектор средней скорости падения частички золота Vср., 6 — частички золота, 7 — резиновый коврик, 8 — трафареты, α — угол наклона щлюза.
Рис. 3.
При проведении промышленных сезонных испытаний на полигоне ежесменно фиксировались: извлечение, выход, количество золота. Проводился контроль потока пульпы по скорости, производительности и разжиженности. Полученные экспериментальные данные наглядно показали прямую зависимость извлечения золота от скорости осаждения при стеснённом падении частиц выраженной формулами:
где — конечная скорость стеснённого падения частиц золота, — начальная скорость частиц золота в потоке пульпы подаваемой на шлюз, k — поправочный коэффициент, — количество извлечённого золота, — количество золота в исходной пульпе (рис. 4 (2))
Рис. 4.
Полномасштабное сезонное применение вышеописанной технологии доизвлечения мелкого золота проводилось на месторождении россыпного золота р. Уургайлыг, в котором мелкая фракция золота составляла 81 %. Доизвлечено порядка 8 кг золота. Конечным продуктом являются богатые гравитационные концентраты шлюза мелкого наполнения и сокращённый концентрат шлюза глубокого наполнения.
Съём и доводка концентрата шлюзов глубокого и мелкого наполнения осуществлялась два раза в сутки с кратковременной остановкой работы промприбора путём сокращения концентратов пробуторкой с последующей загрузкой в специальные контейнеры и обработкой на ШОУ.
В заключении следует отметить, что разработанные способ, устройство и технология дают возможность извлекать мелкое и тонкое золото при переработке россыпных и техногенных месторождений золотосодержащего минерального сырья. Полученные экспериментальные данные наглядно показали прямую зависимость извлечения золота от скорости осаждения при стеснённом падении частиц. Возможность доизвлечения ценных тяжёлых компонентов и улучшение технологических параметров на действующих горнообогатительных комбинатах (ГОК) с включением в их схемы компоновки оборудования, реализующего вышеописанные изобретения.
1. Справочник по обогащению руд / Недра — 1972г., том -1, с. 220.
2. Справочник по обогащению углей /Москва, Недра — 1984г., 174 — 176 с.
3. В.Старовойтов «В зеркале цифр и уравнений». / Газета «Наука в Сибири», N 34, 1999.
4. А.В.Богданович «Разделение минеральных частиц в центробежных полях». «Горный журнал», N 4, 1997,
5. Р.Фейнман, Р.Лейтон, М.Сэнде «Фейнмановские лекции по физике», т.7 /Физика сплошных сред/, М: 1977., стр. 259.
6. Бурдин Н.В., Лебедев В.И., Чадамба П.В., Шадрин В.А. Способ доизвлечения мелких тяжелых минералов и металлов в процессе промывки и грохот-шлюз для его осуществления. /Гравитационные методы обогащения, современное обогатительное оборудование и новые технологии для переработки минерального сырья/.-Тез. докл. н.-т. сем..- ОАО Завод «Труд».-г. Новосибирск.- 2001.- с.55 -57.
7. Бурдин Н.В., Лебедев В.И., Чадамба П.В. Геотехнологии гравитационного извлечения мелкого и дисперсного золота. / Состояние и освоение природных ресурсов Тувы и сопредельных регионов Центральной Азии. Геоэкология природной среды и общества/. (научные труды ТувИКОПР СО РАН). — Кызыл.-2002.-87-99с.
8. Бурдин Н.В., Лебедев В.И. Чадамба П.В. Новая технология переработки золотосодержащего сырья / Горный журнал, № 11-12, 2000. — С. 70-71.
9. Бурдин Н.В., Чадамба П.В. Способ доизвлечения мелких тяжелых минералов и металлов в процессе промывки и грохот-шлюз для его осуществления. /Патент РФ № 2204439. М.: Росагенство по патентам и товарным знакам. — Бюл. № 14, 2003. — 9 с.
Источник: top-technologies.ru
Как сделать шлюз для промывки золота своими руками. Часть 3.
Проходнушка устанавливается в потоке ручья, реки, так чтобы поток воды покрывал рифиля на 2-3 сантиметра. Сила потока регулируется так, чтобы поток воды медленно сносил породу и не заиливал дно шлюза.
Если напора воды не хватает для сноса породы, к проходнушке добавляют расширение для забора воды (смотри рисунок) которое служит для увеличения потока воды. Размер расширения зависит от напора воды и подбирается индивидуально в зависимости от скорости потока.
Самое важное в установки проходнушки, это подобрать силу потока воды на ней. Поток должен быть такой силы, чтобы постепенно сносил с проходнушки песок и мелкие камешки. Редкие большие или плоские камушки, которые не может нести поток, убираются вручную. Поток не должен быть слишком сильным, в противном случае, будет потерянно мелкое золото, особенно это относится к коротким до 3 метров мини приборам.
Угол наклона шлюза может доходить до 35 градусов.
Грохочение материала. Сито.
Если вы хотите добиться успеха, не ленитесь и подготовьте материал для подачи на промприбор. Чем меньше фракция материала подаваемого на мини прибор для промывки золота, тем меньше можно делать поток воды, а значит меньше будет сносится мелкого золота.
Сито для грохочения можно сделать из металлической или пластиковой сетки с размер ячеи от 5 до 10 мм. Какой размер ячеи выбрать определить очень просто, для этого нужно провести анализ добытого золота на крупность. Начните промывку с ситом 10 мм. Из добытого золота выберите самые крупные золотины и определите максимальный размер, увеличьте его в 2 раза.
Это и будет максимальный диаметр ячеи вашего грохота для данного участка добычи. В геологии для определения крупности золота использую специальный набор сит предназначенного для ситового анализа. Метод так и называется, ситовой анализ. Если надо распишу подробней.
На некоторых импортных шлюзах для добычи золота грохот установленный в головке (в начале) шлюза, что не имеет практического смысла, а только укорачивает и без того короткий шлюз. Поток воды на таком шлюзе все равно нужно делать достаточно большим, чтобы сносить со шлюза пустую породу не прошедшую в отверстия грохота. Если ставить грохот на шлюз, то устанавливать его нужно по всей длине и шлюз должен иметь достаточную длину, чтобы порода успевала дезинтегрироваться.
Как сделать оборудование для добычи золота со встроенным грохотом, я расскажу в последующих статьях или в видео на своем канале https://www.youtube.com/user/RudolfKavchik
Автор Рудольф Кавчик, г.Иркутск
Фото Рудольф Кавчик
Источник: clubklad.ru